（1）確保球體與閥座形成良性密封，主要部件直接由閥門臥式加工中心CWK800加工而成。閥體上安裝組合閥座處徑向公差選用D10級，光結(jié)度要求1.6與之配合。
（2）球體-閥座密封副（如圖4），采用超音速噴涂碳化鎢（HRC≥70）工藝和本公司專利研磨工藝，結(jié)合刮削式寬弧面密封帶結(jié)構(gòu)，球體且必須與閥座配對研磨，使其形成不間斷的密封帶，從而實現(xiàn)零泄漏、抗粘垢、耐沖蝕的目的，延長了閥門的使用壽命。
高溫固定球雙向耐磨球閥計算與驗證
為了保證閥門的密封性能、操作性能以及使用壽命長，對殼體壁厚、密封比壓和閥桿等進(jìn)行計算和驗證。
高溫固定球雙向耐磨球閥壁厚
計算厚度SB'：{1.32P·D/2［бL］－1.2P}+C式中：P為設(shè)計給定的壓力，MPa；D為閥體內(nèi)腔的最大直徑（設(shè)計給定），mm；C為腐蝕余量（按推薦值選取）；［бL］為許用拉應(yīng)力（查表可得），mm。
閥體實際壁厚SB可以通過查表法（ASMEB16.34或GB/T1224）與計算壁厚SB'相對比，滿足SB＞SB'產(chǎn)品符合設(shè)計要求。
高溫固定球雙向耐磨球閥密封力綜合計算
高溫固定球雙向耐磨球閥是閥前和閥后密封的固定球球閥，其密封面總作用力的計算：
Q=Q0+Q1－Q2
式中：Q0為流體壓力在閥座密封面上引起的作用力，N；Q1為預(yù)緊力，N；Q2為閥座滑動的摩擦力，N。
流體壓力在閥座密封面上引起的作用力：
Q0=QMJ－QJ
式中：QMJ為流體靜壓力在閥座密封的力（計算可得），N；QJ為介質(zhì)壓力在間隙中的作用力（計算可得），N。
預(yù)緊力Q1=0.785（D22－D23）·qmin
式中：D2為密封面外徑（設(shè)計給定）mm；D3為密封面內(nèi)徑（設(shè)計給定）mm；qmin為預(yù)緊必需的最小比壓（按經(jīng)驗數(shù)據(jù)選?。?；閥座滑動的摩擦力Q2：當(dāng)閥座滑動的摩擦力小于0.05QMJ時，在保證足夠?qū)嵱镁鹊那闆r下，為簡化計算，Q2亦可以不考慮。
（2）密封比壓
密封面計算比壓q=4Q/π（D22－D23）
式中：Q為密封面總作用力（上式中得出），N；D2為密封面外徑（設(shè)計給定），mm；D3為密封面內(nèi)徑（設(shè)計給定），mm。
密封面必需比壓qb：
式中：m為與流體性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)（按推薦值選取）；α為與密封面材料有關(guān)的系數(shù)（查表）；C為與密封面材料有關(guān)的系數(shù)；t為密封面寬度（計算可得），mm。
密封面許用比壓：［q］（查表），MPa。根據(jù)密封比壓原理可知，如果要實現(xiàn)密封必須滿足：①Q(mào)MF＜Q；②qb≤q＜［q］的要求，通過合理的設(shè)計與計算，參數(shù)滿足要求。
5.3固定球球閥的閥桿總轉(zhuǎn)矩及強(qiáng)度驗算
總轉(zhuǎn)矩M=Mm+Mt+Mu
式中：Mm為球體與閥座密封圈間的摩擦轉(zhuǎn)矩（計算可得），N·mm；Mt為閥桿與填料間的摩擦總轉(zhuǎn)矩計算可得），N·mm；Mu為軸承的摩擦轉(zhuǎn)矩計算可得），N·mm。
閥桿斷面扭轉(zhuǎn)應(yīng)力τN=M/W
式中：M為總轉(zhuǎn)矩，N·m；W為斷面處的抗扭斷面系數(shù)，mm3。
許用扭應(yīng)力［τN］，MPa。如果要實現(xiàn)閥桿的強(qiáng)度滿足設(shè)計要求，必須符合τN＜［τN］的要求，通過合理的設(shè)計與計算，參數(shù)滿足要求。
通過設(shè)計計算驗算和實際運(yùn)用，高溫固定球雙向耐磨球閥完全滿足工況的使用要求，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于石油、化工、輕工、建筑、冶金油品、水、腐蝕性流體工程及鋁業(yè)氧化鋁粉輸送工程，具有廣闊的發(fā)展?jié)撃堋?/div>
關(guān)鍵詞：球閥 高溫固定球雙向耐磨球閥
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